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泵站豎向高程設計應符合下列規(guī)定：

1 泵站和水位之間的有效高度，由泵站有效容積和平面尺寸確定；

2 泵站水位到泵坑底部的距離應大于配套水泵停泵高度；

3 多井筒設計的并聯(lián)泵站宜采用相同的和水位；

4 雨水泵站和合流污水泵站集水池的設計水位，應與進水管管頂相平。當設計進水管道為壓力管時，集水池的設計水位可高于進水管管頂；

5 污水泵站集水池的設計水位，應按進水管充滿度計算。
荷載及穩(wěn)定分析，用于預制泵站穩(wěn)定分析的荷載應包括：自重、靜水壓力、揚壓力、土壓力、泥沙壓力、波浪壓力、地震作用及其它荷載等。
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為避免層間嚴重混雜，鋪裝濾料前，可再稍稍提高石英砂濾料的粒徑值，或降低其拉徑值。在國內，石英砂濾料粒徑范圍一般為.5--.8毫米，國外所用的石英砂濾料粒徑較小，其有效拉徑為.4--.45毫米。無煙煤：基本性能無煙煤濾料采用山西優(yōu)質無煙煤為原料，先經精選、破碎，然后再經過兩次篩分而成，具有外觀光澤好的特點，呈球狀，機械強度高，抗壓性能好，化學性能穩(wěn)定，不含有毒物質，耐磨損，在酸性、中性、堿性水中均不溶解，另外無煙煤顆粒表面粗糙，有良好的吸附能力，孔隙率大(5%)，有較高的含污能力，因質輕，所需反沖洗強度較低，可節(jié)省大量反沖洗水量及電能。
其計算應遵守下列規(guī)定：

1 自重包括泵站結構自重、填料重量和設備重量；

2 靜水壓力應根據各種運行水位計算。對于多泥沙河流，應計及含沙量對水的重度的影響；

3 揚壓力應包括浮托力和滲透壓力。滲透壓力應根據地基類別，各種運行情況下的水位組合條件，泵站基礎底部防滲、排水設施的布置情況等因素計算確定。對于土基，宜采用改進阻力系數(shù)法計算；對巖基，宜采用直線分布法計算；

4 土壓力應根據地基條件、回填土性質、擋土高度、填土內的地下水位、泵站結構可能產生的變形情況等因素，按主動土壓力或靜止土壓力計算。計算時應計及填土頂面坡角及超載作用；

5 淤沙壓力應根據泵站位置、泥沙可能淤積的情況計算確定；

6 風壓力應根據當?shù)貧庀笈_站提供的風向、風速和泵站受風面積等計算確定。計算風壓力時應考慮泵站周圍地形、地貌及附近建筑物的影響；

7 其他荷載可根據工程實際情況確定。

為此，酒店應成立節(jié)能降耗小組，具體職責是：制定總體方案；組織學習節(jié)能減排方針、政策、法律法規(guī)、標準和要求；對酒店各部門下達任務和指標；定期召開會議，研究解決重大問題；開展檢查，并及時通報；每月進行能耗分析，查找問題并整改；將任務指標分解，層層簽訂責任書。總體方案在制定總體方案時，要以有關部門的方針、政策、法律法規(guī)、標準和要求為指針，對酒店能源消耗設備運行效率、能源消耗大項、能源使用效率、能源消耗比例和種類，逐項進行分析和比較；要與預算管理、成本控制、績效激勵有機地銜接，核算節(jié)能投入和能耗的比較值，充分考慮各種因素對能源消耗產生的影響。

預制泵站可能同時受各種荷載進行組合作用。用于泵站穩(wěn)定分析的荷載組合應按表3.3.2的規(guī)定，必要時還應考慮其它可能的不利組合。 各種荷載組合情況下的泵站基礎底面應力應不大于泵站地基承載力。土基上泵站基礎底面應力不均勻系數(shù)的計算值不應大于本規(guī)程附錄A表A.0.1規(guī)定的值。巖基上泵站基礎底面應力不均勻系數(shù)可不控制，但在非地震情況下基礎底面邊沿的應力應不小于零，在地震情況下基礎底面邊沿的應力應不小于-100kPa。荷載與揚程計算，設計泵站時應將可能同時作用的各種荷載進行組合。構造，預制泵站鋼筋混凝土的施工中，混凝土的水泥用量應滿足設計要求，且不宜低于200kg/m。預制泵站筒體堅固，纖維纏繞玻璃鋼的強度，應*抵抗腐蝕、撕裂和其他破壞力，并防水。 預制泵站外部材質應力和荷載應采用FEA進行計算，有限元模型采用軸對稱模型，外壓力作用于泵站的圓柱周面，大小等效于水壓的1.6倍。 泵站頂蓋結構設計應根據泵站埋設的位置確定，頂蓋結構強度應能承受頂部荷載。埋設在道路上的泵站，頂蓋高度應與周圍地坪齊平，并根據道路荷載來復核頂蓋強度，泵站井筒側壁不應承受道路荷載。預制泵站采用自清潔底部設計，減少泵站沉積。

與大中氣泡的曝氣系統(tǒng)相比，微孔曝氣系統(tǒng)能節(jié)約5%左右的能耗。盡管如此，微孔曝氣的氧的利用率也2%～3%，而且能耗很高。如何在不增加能量消耗的前提下提高微孔曝氣器的充氧性能，優(yōu)化微孔曝氣器充氧性能具有重要意義。微孔曝氣技術的應用目前微孔曝氣多用于生活污水的處理和黑臭河道的治理，已有大量研究案例。表1例舉了微孔曝氣技術的研究和應用實例。研究發(fā)現(xiàn)，微孔曝氣技術單獨作用對污染物的去除效果有限，這是因為曝氣對污染物的去除主要依靠污水中的微生物作用。